一、概述：

垃圾滲濾液是一種高濃度有機滲濾液，其成分復雜、水質水量變化大。垃圾滲濾液的來源主要有直接降水、地表徑流、地表灌溉、地下水、垃圾自身的水分、覆蓋材料中的水分和垃圾生化反應的生成水等。
影響垃圾滲濾液成分的因素主要有：垃圾成分、場地氣候條件、場地的水文地質降雨條件、填埋條件及填埋時間等。這就決定了垃圾滲濾液的水質水量的變化大，且變化規律復雜。CODcr、BOD₅、氨氮的含量較高，且隨填埋時間的延長，垃圾中的有機氮轉化為無機氮，氨氮質量濃度升高。由于垃圾降解產生的CO₂溶解使得垃圾滲濾液呈微酸性，這種偏酸性的環境加劇了垃圾中不溶于水的碳酸鹽、金屬及其金屬氧化物等發生溶解，因此滲濾液中含有較高濃度的金屬離子。
垃圾滲濾液的難處理還表現為它的變化性。一是產生量呈季節性變化，雨季明顯大于旱季。二是污染物組成及其濃度的季節性變化。平原地區填埋場干冷季節滲濾液中的污染物組成和濃度較低。三是污染物組成及其濃度隨填埋年限的延長而變化。填埋層各部分物化和生物學特征及其活動方式都不同，“年輕”填埋場(使用5年以內)的滲濾液pH 值較低，BOD 、COD 、VFA、金屬離子濃度和BOD/COD 較高，“年老”填埋場(使用10年以上)的滲濾液pH 值近中性，BOD、COD 、VFA濃度和BOD /COD 較低，金屬離子濃度下降，但氨氮濃度較高。因此在選擇垃圾滲濾液處理工藝時要是適應垃圾滲濾液的變化特性，由于垃圾滲濾液的復雜變化，因此只有穩定運行，才可以對其進行較好的處理。
垃圾滲濾液排放時具有間隙性，滲濾液水量和水質的波動很大，不均勻程度很高，必須考慮設置足夠容量的均質調節池。
垃圾滲濾液中有機物含量較高，本工程中BOD₅:CODcr=0.5＞0.3，可生化性好,可采用生化反應的處理工藝。
  

 二、設計污水量及產水指標：

2.1、設計污水處理量

本工程建設項目為垃圾滲濾液處理工程,設計滲濾液的水量為Q_d=200m³/d,設計1.2的安全系數,200m³/d×1.2=240m³/d;則本次建設滲濾液每小時處理能力為：Q_d÷24h=240m³/d ÷24h/d=10m³/h。

2.2、設計(ji)水質

參照同行業類似垃圾滲濾液性質和建設單位提供的水質指標，設計水質如下：
設計進水水質一覽表2-1：
表2-1：單位為mg/L（pH值、色度除外）

序號	污染物名稱		濃度指標	單位	備注
1.	垃圾滲濾液	CODcr	60000	mg/L
2.		BOD5	40000	mg/L
3.		NH3-N	2000	mg/L
4.		SS	6000	mg/L
5.		pH值	4～8
6.		總磷（以P計）	150	mg/L
7.		色度	10000

設計排放水質達到《城鎮污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）一級A標準,具體如下表2-2:
表2-2：單位為mg/L（pH值、色度除外）

序號	控制污染物	排放濃度限值（日均值）
1	色度（稀釋倍數）	≤30
2	化學需氧量（CODCr）（mg/L）	≤50 mg/L
3	生化需氧量（BOD5）（mg/L）	≤10 mg/L
4	懸浮物（mg/L）	≤10 mg/L
5	氨氮（已N計）（mg/L）	≤5（8） mg/L
6	總氮（已N計）（mg/L）	≤15 mg/L
7	總磷（mg/L）	≤0.5mg/L
8	糞大腸桿菌（個/L）	1000
9	動植物油（mg/L）	≤1 mg/L
10	石油類（mg/L）	≤0.5 mg/L
11	陰離子表面活性劑（mg/L）	≤0.5 mg/L
12	總汞	≤0.001 mg/L
13	烷基汞	不得檢出
14	總鎘	≤0.01 mg/L
15	六價鉻（mg/L）	≤0.05 mg/L
16	總砷（mg/L）	≤0.1 mg/L
17	總鉛（mg/L）	≤0.1 mg/L

 

三、處理工藝的選擇：

中國的原生生活垃圾的典型特點是含水率高、有機物含量高，混合收集，相對熱值較低。因此，國內生活垃圾焚燒廠設計中，垃圾坑的儲存容量為5-7天的垃圾處理量；也就是說，垃圾在垃圾坑儲存5-7天，經過一定的發酵、脫水后，熱值明顯提高，從而減少了輔助燃料投加，增加發電量，提高垃圾焚燒發電廠的效率，但同時也產生了滲濾液的問題。
垃圾焚燒廠的滲濾液滲濾液水質，與垃圾綜合處理廠（垃圾機械生化處理）滲濾液及垃圾填埋場初期滲濾液比較接近，其處理可以借鑒垃圾填埋場滲濾液工程的經驗。
垃圾填埋場垃圾滲濾液是一種較難處理的高濃度有機滲濾液，比一般城市污水有機物濃度要高10～20倍甚至數百倍，水量與水質因受外界環境、填埋期限、垃圾成份等因素的影響而變化較大。較早期的垃圾填埋場滲濾液處理工程，由于對滲濾液水質復雜性缺乏認識，均直接將市政污水處理工藝（如A/O、A²/O、SBR等）稍作參數調整移植過來，采用的工藝一般為厭氧工藝+好氧工藝。若單純采用生化處理，只能去除便于降解的BOD₅，而COD則不能完全去除。可是隨著填埋場使用年限的增加滲濾液中BOD/COD會發生較大的變化：BOD逐漸降低，而COD則降低緩慢，基本維持不變，使得滲濾液的生化性變得越來越差，這樣單純采用生化處理很難保障其處理效果達到較高的標準。
    近幾年，隨著膜技術的快速發展，膜處理技術在滲濾液處理上逐步得到應用。利用膜（主要是超濾膜UF、納濾膜NF、反滲透膜RO等）分離技術可有效的保證出水達標，滿足排放標準，但由于滲濾液濃度較高且成份復雜，含有大量膠體物質，水質水量的波動性大，單純用膜處理將大大增加膜負荷，使污染物在膜上越來越富集，造成膜堵塞機率增加，產水率相對降低，縮短其使用壽命，直接導致運行成本的增加。反滲透處理垃圾滲濾液技術在歐美發達國家已呈微趨勢，代替它的是微/超濾膜與生化反應相結合的工藝－膜生物反應器（MBR）。由于在膜處理前增加生化處理，所以在利用膜生物反應器（MBR）處理有機滲濾液時可最大限度地去除有機物，降低膜負荷，增加膜產水率，在確保出水達標的同時又可延長膜的使用壽命。
    浸式式工藝是通過將膜浸沒在生化反應池中，通過泵的抽吸作用過濾出水，浸沒式膜的過濾通量通常較低，對預處理要求高，較多應用于市政廢水處理。外置式膜系統是通過泵輸送活性污泥混合液到膜組件進行過濾，外置式膜MBR工藝由于對預處理要求低，能夠耐受較強的沖擊，而且操作更簡便，越來越多的應用于工業廢水的處理。
外置式 MBR最早在德國開發成功，該技術特別適用于高負荷有機滲濾液，尤其是的垃圾滲濾液的處理。目前在歐洲有一半以上的垃圾填埋場采用MBR技術，通過引進和消化吸收，國內近幾年也先后興建了十多座基于MBR工藝的垃圾滲濾液處理廠。
國內上海江橋垃圾焚燒廠和江蘇常熟垃圾焚燒廠采用垃圾填埋場垃圾滲濾液處理的MBR處理垃圾焚燒廠垃圾滲濾液。這兩套設備運行幾年來，出水能達到設計排放標準，但發現有以下不足之處：
（1）、由于原水COD太高，設備負荷難以達到設計要求。
（2）、剩余污泥量太大。
（3）、運行成本太高。
為克服以上缺點，我們在MBR膜生物反應器前增加預處理系統+厭氧反應器+硝化和反硝化等工藝對垃圾焚燒廠的垃圾滲濾液進行前級處理。
預處理系統可采用混凝沉淀法：在混凝劑的作用下，使廢水中的膠體和細微懸浮物凝聚成絮凝體，然后予以分離除去的水處理法。混凝沉淀法在廢水處理中的應用是非常廣泛的，它既可以降低原水的濁度、色度等水質的感觀指標，又可以去除多種有毒有害污染物。廢水處理的混凝劑有無機金屬鹽類和有機高分子聚合物兩大類，前者主要有鐵系和鋁系等高價金屬鹽，可分為普通鐵、鋁鹽和堿化聚合鹽；后者則分為人工合成的和天然的兩類。混凝沉淀法的主要設備有完成混凝劑與原水混合反應過程的混合槽和反應池，以及完成水與絮凝體分離的沉淀池等。
滲濾液厭氧生化處理技術通常被用于高濃度可生化有機滲濾液的處理，是一種處理負荷較高，能耗低的滲濾液處理技術。其缺點是，厭氧菌的耐沖擊性能差，外界溫度低時需要對原水進行加熱，同時需要對反應罐進行保溫。垃圾焚燒廠有大量廢熱，冬季外界氣溫低時可以用于對原水進行加熱，因而對于垃圾焚燒廠的垃圾滲濾液而言，厭氧反應器是一種合適的預處理工藝。
近年來，國內許多環保企業和環保科研單位進行了大量的對垃圾焚燒廠垃圾滲濾液進行厭氧預處理的實驗。試驗結果表明，通過厭氧反應器處理，可以去除75%以上的滲濾液中的COD,從而大大減輕后續MBR工藝的規模和負荷，減少MBR系統的剩余污泥生成量。如果對厭氧系統生成的沼氣進行利用，其節約的運行成本尤為可觀。
生活垃圾焚燒發電垃圾滲濾液的有機污染濃度高、水量大并且成分復雜，常規的處理工藝很難滿足其特殊的處理要求。
厭氧生物處理是滲濾液生物處理技術中的一種重要方法。要提高厭氧生物處理的效果，除了要提供給微生物一個良好的生長環境外，保持反應器內的高污泥濃度，維持良好的傳質效果也是關鍵要素。以厭氧接觸工藝為代表的第一代厭氧反應器，污泥停留時間（SRT）和水力停留時間（HRT）大體相同，反應器內污泥濃度較低。如果想達到較好的處理效果，滲濾液在反應器內通常要停留幾天到幾十天之久。而以UASB升流式厭氧污泥床、AF+UASB厭氧復合床反應器、厭氧生物轉盤、厭氧濾池等工藝為代表的第二代厭氧反應器，依靠顆粒污泥的形成和三相分離器的作用，使得污泥在反應器中滯留，實現了SRT>HRT，從而提高了反應器內污泥濃度，但是反應器的傳質過程并不理想。要改善傳質效果，最有效的方法就是提高表面水力負荷和表面產氣負荷。然而高負荷產生的劇烈攪動又會使反應器內污泥處于完全膨脹狀態，使原本SRT>HRT向SRT=HRT方向轉變，污泥大量流失，處理效果變差。
近十幾年來，已建造了許多處理工業滲濾液的 UASB 反應器生產裝置。但為了防止升流速度太大使懸浮固體大量流失，UASB反應器在處理中低濃度（1.5～2.0 kgCOD/（m³•d））滲濾液時，反應器的進水容積負荷率一般限制在5～8kgCOD/（m³•d），在此負荷率下，最小 HRT 為 4 ～5h；在處理COD濃度為5～9g/L的高濃度有機滲濾液時，反應器的進水容積負荷率一般被限制在10～20kgCOD/（m³•d），以免由于產氣負荷率太高而增加紊流造成懸浮固體的流失。
為了克服這些條件的限制，荷蘭開發了一種內循環（internal circulation，IC）反應器屬第三代厭氧反應器，IC反應器在處理中低濃度滲濾液時，反應器的進水容積負荷率可提高至20～24kgCOD /（m³•d）；處理高濃度有機滲濾液時，進水容積負荷率可提高到35～50kg/（m³•d）。與 UASB 反應器相比，在獲得相同處理效率的條件下，IC 反應器具有更高的進水容積負荷率和污泥負荷率，IC 反應器的平均升流速度可達處理同類滲濾液 UASB 反應器的20倍左右。在處理低濃度滲濾液時，HRT可縮短至2.0～2.5h，使反應器的容積更加小型化。因此更加具有優勢。
雖然IC使得COD容積負荷大幅度提高，具備很高的處理容量也起到一些很好的效果。但是，這種同時也帶來了不少新的問題。IC主要存在的問題有下面幾個方面：
(1)、從構造上看，IC反應器內部結構比普通厭氧反應器復雜，設計施工要求高。反應器高徑比大，一方面增加了進水泵的動力消耗，提高了運行費用；另一方面加快了水流上升速度，使出水中細微顆粒物比UASB多，加重了后續處理的負擔。另外內循環中泥水混合液的上升還易產生堵塞現象，使內循環癱瘓，處理效果變差。
(2)、發酵細菌通過胞外酶作用將不溶性有機物水解成可溶性有機物，再將可溶性的大分子有機物轉化成脂肪酸和醇類等，該類細菌水解過程相當緩慢。IC反應器較短的水力停留時間勢必影響不溶性有機物的去除效果。
(3)、在厭氧反應中，有機負荷、產氣量和處理程度三者之間存在著密切的聯系和平衡關系。一般較高的有機負荷可獲得較大的產氣量，但處理程度會降低。因此，IC反應器的總體去除效率相比UASB反應器來講要低些。
(4)、缺乏在IC反應器水力條件下培養活性和沉降性能良好的顆粒污泥關鍵技術。目前國內引進的IC反應器均采用荷蘭進口的顆粒污泥接種，增加了工程造價。
厭氧復合床反應器實際是將厭氧生物濾池AF與升流式厭氧污泥反應器UASB組合在一起，因此又稱為UBF反應器。厭氧復合床反應器下部為污泥懸浮層，而上部則裝有填料。可以看做是將升流式厭氧生物濾池的填料層厚度適當減小，在池底布水系統與填料層之間留出一定的空間，以便懸浮狀態的顆粒污泥能在其中生長積累，因此又構成一個UASB處理工藝。當污水依此通過懸浮污泥層及填料層，有機物將與污泥層顆粒污泥及填料生物膜上的微生物接觸并被分解掉。
工作原理：經過調節PH和溫度的廢水首先進入反應器底部的混合區‚并與來自外循環回流的泥水混合液充分混合后進入顆粒污泥膨脹床區進COD生化降解，此處的COD容積負荷很高，大部分進水COD在此處被降解，產生大量沼氣。由于沼氣氣泡形成過程中對液體做的膨脹功產生了氣提的作用，使得沼氣、污泥和水的混合物上升，經過填料區的降解后，混合液至反應器頂部的三相分離器，沼氣在該處與泥水分離后并被導出處理系統。泥水混合物則沿擋泥板下降至反應器底部的混合區，并于進水充分混合后再次進入污泥膨脹床區，形成所謂內循環。根據不同的進水COD負荷和反應器的不同構造，外循環回流量可達進水流量的0.5-10倍。經膨脹床處理后的廢水除一部分參與循環外，其余污水繼續上升，污水進入填料區進行剩余COD降解與產沼氣過程，提高和保證了出水水質。由于大部分COD已經被降解，所以填料區的COD負荷較低，產氣量也較小。該處產生的沼氣也是由三相分離器收集，通過集氣管導出處理系統。經過填料區處理后的廢水經三相分離器作用后，上清液經出水區排走，顆粒污泥則返回污泥床。
UBF厭氧塔部件組成及特點：
UBF的組成：厭氧塔塔塔體為碳鋼圓筒型塔體，無分段連接法蘭。具體結構由塔體、布水系統、污泥床、生物載體區、三相分離器和回流系統等組成。
UBF反應器特點可歸納為：
(1) UBF反應器結構緊湊， 集厭氧生物濾池（AF）與升流式厭氧污泥反應器（UASB）和沉淀于一體。
(2)UBF反應器的最大特點是能在反應器內形成顆粒污泥，使反應器內平均污泥濃度達到30～40g/l‚底部污泥濃度可高達60～80g/l。
(3)UBF反應器具有很高的容積負荷，一般為10～20kgCODcr/(m³·d)，最高可達30kgCODcr/(m³·d)。而且水力停留時間短，通常采用中溫厭氧消化，有時可以在常溫下運行。
(4)反應器內設三相分離器，在沉淀區分離的污泥能自動回流到反應區，而且還增加了回流裝置。并利用自身產生的沼氣和進水水流來實現攪拌混合，也不需要混合攪拌設備。因此，簡化了工藝環節和減少了系統工藝設備，維護運行較簡單。
(5) UBF反應器內設有生物載體區，是一種懸浮生長型和附著生長的厭氧消化方法，厭氧復合床反應器（UBF）與厭氧生物濾池相比，減少了填料層的高度，也就減少了濾池被堵塞的可能性；與UASB法相比，填料層既是厭氧微生物的載體，又可截留水流中的懸浮厭氧活性污泥碎片，從而能使厭氧反應器保持較高的微生物量，并使出水水質得到保證。
厭氧復合床反應器綜合了厭氧生物濾池與升流式厭氧污泥反應器的優點，克服了它們的缺點，不但增加了生物量，而且提高了反應區的容積利用率，反應器的總高度可大于10m，從而減少了占地面積，處理能力也有較大提高。
反應器采用碳鋼材質，一制作方便、強度高、占地面積小、處理效率高、效果好。
反應器可配備在線分析儀、ph控制計、差壓變送器、壓力傳感器、流量傳感器、電導率儀、液位控制計、電磁閥、變頻器及控制柜等組成的控制系統，以上控制情況均以數字形式顯示在顯示器界面上，使管理人員一目了然，并有故障報警，便于管理與維護。
膜生物反應器系統主體工藝:
包括一級反硝化硝化器、二級反硝化硝化器、MBR膜生物反應器三大部分組成。
反硝化也稱脫氮作用。反硝化細菌在缺氧條件下，還原硝酸鹽，釋放出分子態氮（N₂）或一氧化二氮（N₂O）的過程。微生物和植物吸收利用硝酸鹽有兩種完全不同的用途，一是利用其中的氮作為氮源，稱為同化性硝酸還原作用：NO₃^-→NH₄+→有機態氮。許多細菌、放線菌和霉菌能利用硝酸鹽做為氮素營養。另一用途是利用NO₂-和NO^3-為呼吸作用的最終電子受體，把硝酸還原成氮（N₂），稱為反硝化作用或脫氮作用：NO₃-→NO₂-→N₂↑。能進行反硝化作用的只有少數細菌，這個生理群稱為反硝化菌。大部分反硝化細菌是異養菌，例如脫氮小球菌、反硝化假單胞菌等，它們以有機物為氮源和能源，進行無氧呼吸，其生化過程可用下式表示：
C₆H₁₂O₆+12NO₃-→6H₂O+6CO₂+12NO₂-+能量
　  CH₃COOH+8NO₃-→6H₂O+10CO₂+4N₂+8OH-+能量
　　少數反硝化細菌為自養菌，如脫氮硫桿菌，它們氧化硫或硝酸鹽獲得能量，同化二氧化碳，以硝酸鹽為呼吸作用的最終電子受體。可進行以下反應：
　　5S+6KNO₃+2H₂O→3N₂+K₂SO₄+4KHSO₄
   反硝化的作用是指在厭氧或缺氧（DO＜0.5mg/L）條件下,NOx-N及其他氮氧化物作為電子受體被還原為氮氣或其他氣體氮的生物學反應,這個過程由反硝化菌完成。
NO₃^- → NO₂^- → NO → N₂O → N₂
NO₃^-+5［H］（有機電子供體—有機物）→ 0.5N₂+2H₂O+OH^-
  NO₂^-+3［H］（有機電子供體—有機物）→ 0.5N₂+2H₂O+OH^-
[H]是可以提供電子,且能還原NOx-N為氮氣的物質,包括有機物、硫化物等。進行這類反應的細菌主要有變形桿菌屬、微球菌屬、假單胞菌屬、芽孢桿菌屬、產堿桿菌屬、黃桿菌屬等兼性細菌，它們在自然界中廣泛存在。有分子氧存在時，O₂作為最終電子受體，氧化有機物，進行呼吸；無分子氧存在時，利用NO_X-N進行呼吸。這種分子氧和NOx-N之間的轉換很容易進行，即使頻繁交換也不會抑制反硝化進行。
硝化作用是指將NH₄⁺-N氧化為NOx-N的生物化學反應，這個過程由亞硝酸菌和硝酸菌共同完成，包括亞硝化反應與硝化反應兩個步驟。
亞硝化反應  NH₃+1.5O₂→NO₂^-+H⁺+H₂O+273.5KJ
硝化反應   NO₂^-+0.5O₂→NO₃^-+73.19KJ
總反應式   NH₃+2O₂→NO₃^-+H₂O+H⁺+346.69KJ
亞硝酸菌有亞硝酸氮細胞屬、亞硝酸螺桿菌屬和亞硝酸球菌屬。硝酸菌有硝酸桿菌屬、硝酸球菌屬。亞硝酸菌和硝酸菌統稱為硝化菌。發生硝化反應時細菌分別從氧化NH₄⁺-N和NO₂^—N的過程中獲得能量，碳源來自無機碳化合物，如CO₃^2-、HCO₃^-、CO₂等。假定細胞的組成為C₅H₇NO₂，則硝化菌合成的化學計量關系可表示為：
亞硝化反應 15CO₂+13NH₃→10NO₂^-+3C₅H₇NO₂+10H⁺+4H₂O
硝化反應 5CO₂+NH₃+10NO₂^-+2H₂O→10NO₃^-+C₅H₇NO₂
在綜合考慮了氧化合成后，實際應用中的硝化反應總方程式為：
        NH₃+1.86O₂+0.98HCO₃^-→0.02C₅H₇NO₂+1.04H₂O+0.98NO₃^-+0.88H₂CO₃
 由上式可以看出硝化過程的三個重要特征：
①、 NH₃的生物氧化需要大量的氧，大約每去除1g的NH₄⁺-N需要4.57gO₂；
②、 硝化過程細胞產率非常低，難以維持較高物質濃度，特別是在低溫的冬季；
③、 硝化過程中產生大量的質子（H⁺），為了使反應能順利進行，需要大量的堿中和，理論上大約為每氧化1g的NH₄⁺-N（以N計）需要堿度7.14g（以CaCO₃計）。
在氨氮被有效去除的同時也要考慮總氮的去除，因此設計二級反硝化和二級硝化，當一級反硝化和一級硝化脫氮不完全時，在二級反硝化和二級硝反應器中通過進行深度脫氮應，滲濾液在此進行有機污染物的去除，氨氮氧化和反硝化脫氮。通過控制硝化和反硝化反應的完全程度來控制出水中的總氮。
MBR膜生物反應器是在水處理領域中研究得最為廣泛深入的一類膜-生物反應器，是一種用膜分離過程取代傳統活性污泥法中二次沉淀池的水處理技術。在傳統的滲濾液生物處理技術中，泥水分離是在二沉池中靠重力作用完成的，其分離效率依賴于活性污泥的沉降性能，沉降性越好，泥水分離效率越高。而污泥的沉降性取決于曝氣池的運行狀況，改善污泥沉降性必須嚴格控制曝氣池的操作條件，這限制了該方法的適用范圍。由于二沉池固液分離的要求，曝氣池的污泥不能維持較高濃度，一般在 1.5～3.5g/L 左右，從而限制了生化反應速率。水力停留時間（ HRT ）與污泥齡（ SRT ）相互依賴，提高容積負荷與降低污泥負荷往往形成矛盾。系統在運行過程中還產生了大量的剩余污泥，其處置費用占污水處理廠運行費用的 25% ～ 40% 。傳統活性污泥處理系統還容易出現污泥膨脹現象，出水中含有懸浮固體，出水水質惡化。針對上述問題， MBR 將分離工程中的膜分離技術與傳統滲濾液生物處理技術有機結合，大大提高了固液分離效率，并且由于曝氣池中活性污泥濃度的增大和污泥中特效菌 ( 特別是優勢菌群 ) 的出現，提高了生化反應速率。同時，通過降低 F/M 比減少剩余污泥產生量（甚至為零），從而基本解決了傳統活性污泥法存在的許多突出問題。  
MBR于上世紀八十年代在德國開發成功，其原理見圖：
 
該工藝與傳統的活性污泥法相比有機物的去除率要高許多。在傳統的活性污泥法中，由于受二沉池對污泥沉降特性的特殊要求的影響，當生物處理達到一定程度時要繼續提高系統的去除效率就很困難，往往即便延長了很長的停留時間也只能少量地提高總的去除效率。而在膜生化反應器中，由于水力停留時間和污泥停留時間可以分別控制，活性污泥的濃度從常規法的3-5 mg/l 提高到了15-25 mg/l，所以有機污染物的去除效率大大提高，而且生化反應部分的體積也大大減小。
目前在歐洲有一半以上的垃圾滲瀝液處理裝置采用RMBR工藝。通過引進和吸收，國內目前采用RMBR工藝的垃圾滲瀝液處理裝置有近20座。
² MBR 工藝的特點:  
與許多傳統的生物水處理工藝相比， MBR 具有以下主要特點：  
(1)、出水水質優質穩定  
    由于膜的高效分離作用，分離效果遠好于傳統沉淀池，處理出水極其清澈，懸浮物和濁度接近于零，細菌和病毒被大幅去除。
    同時，膜分離也使 微生物被完全被截流在生物反應器內， 使得系統內能夠維持較高的微生物濃度，不但 提高了反應裝置對污染物的整體去除效率，保證了良好的出水水質，同時反應器 對進水負荷（水質及水量）的各種變化具有很好的適應性，耐沖擊負荷，能夠穩定獲得優質的出水水質。  
(2)、剩余污泥產量少  
     該工藝可以在高容積負荷、低污泥負荷下運行，剩余污泥產量低（理論上可以實現零污泥排放），降低了污泥處理費用。  
(3)、占地面積小，不受設置場合限制  
     生物反應器內能維持高濃度的微生物量，處理裝置容積負荷高，占地面積大大節省； 該工藝流程簡單、結構緊湊、占地面積省，不受設置場所限制，適合于任何場合，可做成地面式、半地下式和地下式。  
(4)、可去除氨氮及難降解有機物  
    由于微生物被完全截流在生物反應器內，從而有利于增殖緩慢的微生物如硝化細菌的截留生長，系統硝化效率得以提高。同時，可增長一些難降解的有機物在系統中的水力停留時間，有利于難降解有機物降解效率的提高。  
(5)、操作管理方便，易于實現自動控制  
    該工藝實現了水力停留時間（ HRT ）與污泥停留時間（ SRT ）的完全分離，運行控制更加靈活穩定，是污水處理中容易實現裝備化的新技術，可實現微機自動控制，從而使操作管理更為方便。  
(6)、易于從傳統工藝進行改造
    該工藝可以作為傳統滲濾液處理工藝的處理單元，在垃圾滲濾液出水深度處理、城市二級污水處理廠（從而實現垃圾滲濾液、城市污水等工業滲濾液的大量回用領域,有著廣闊的應用前景）。
² 膜-生物反應器也存在一些不足。主要表現在以下幾個方面：
(1)、膜造價高，使膜-生物反應器的基建投資高于傳統污水處理工藝；
(2)、膜污染容易出現，給操作管理帶來不便；
(3)、能耗高：首先 MBR 泥水分離過程必須保持一定的膜驅動壓力，其次是 MBR 池中 MLSS 濃度非常高，要保持足夠的傳氧速率，必須加大曝氣強度，還有為了加大膜通量、減輕膜污染，必須增大流速，沖刷膜表面，造成 MBR 的能耗要比傳統的生物處理工藝高。
膜深度處理工藝:為了滿足用戶出水水質指標達《城鎮污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）一級A標準,膜生物反應器系統出水再經納濾NF+反滲透RO裝置的膜深度處理工藝。
納濾 ( nf，nanofiltration)是一種介于反滲透和超濾之間的壓力驅動膜分離過程，納濾膜的孔徑范圍在幾個納米左右。與其他壓力驅動型膜分離過程相比，出現較晚。它的出現可追溯到70年代末j.e. cadotte的ｎｓ-300膜的研究，之后，納濾發展得很快，膜組器于80年代中期商品化。納濾膜大多從反滲透膜衍化而來，如ca、cta膜、芳族聚酰胺復合膜和磺化聚醚砜膜等。但與反滲透相比，其操作壓力更低，因此納濾又被稱作“低壓反滲透”或“疏松反滲透”( loose ro )。
納濾分離作為一項新型的膜分離技術，技術原理近似機械篩分。但是納濾膜本體帶有電荷性。這是它在很低壓力下仍具有較高脫鹽性能和截留分子量為數百的膜也可脫除無機鹽的重要原因。與超濾或反滲透相比，納濾過程對單價離子和分子量低于200的有機物截留較差，而對二價或多價離子及分子量介于200～500之間的有機物有較高脫除率, 基于這一特性，納濾過程主要應用于水的軟化、凈化以及相對分子質量在百級的物質的分離、分級和濃縮、脫色和去異味等。
反滲透又稱逆滲透，一種以壓力差為推動力，從溶液中分離出溶劑的膜分離操作。對膜一側的料液施加壓力，當壓力超過它的滲透壓時，溶劑會逆著自然滲透的方向作反向滲透。從而在膜的低壓側得到透過的溶劑，即滲透液；高壓側得到濃縮的溶液，即濃縮液。因為它和自然滲透的方向相反，故稱反滲透。根據各種物料的不同滲透壓，就可以使大于滲透壓的反滲透法達到分離、提取、純化和濃縮的目的。
反滲透膜是一種由壓力驅動的新型高分子分離膜，在壓力推動下，溶液中的水分子透過膜，而其它大分子、陰陽離子、細菌、病毒等被截留，從而達到純化水的目的。反滲透膜的孔徑小于1nm，能有效去除二價離子，對一價離子的去除率可達95-99%；對低分子量有機物的去除率可達100%；能有效去除病原微生物、各種細菌和病毒。使出水Ames致突活性試驗呈陰性。反滲透系統能夠除去原水中97-99%以上的礦物質、細菌、病毒、熱原及細菌內毒素等。反滲透裝置相對陰陽離子交換床來說，設備操作簡單、無酸堿再生污染、運行費用低等優點。反滲透裝置的回收率75%以上，脫鹽率97%以上。
綜上所述，本垃圾滲濾液的處理工藝采用如下：
     預處理+厭氧反應器+MBR膜生物反應器系統+膜深度處理系統
 

四、系統工藝流程圖：

 
 

五、系統工藝說明：

5.1、垃圾滲濾液處理工藝流程:
垃圾滲濾液進入格柵井內,流經轉鼓式機械格柵, 去除大塊懸浮固體、漂浮物、纖維和固體顆粒物質等，防止了后續管道的堵塞及提升泵的損壞。格柵井出水自流進入調節池內。調節池出水由池內提升泵加壓至混凝沉淀裝置內進行預處理。混凝沉淀裝置出水自流進入中間水箱內，中間水箱出水由中間水泵加壓至厭氧反應器UBF內進行厭氧反應，UBF出水自流進入一級反硝化和硝化池內進行生化反應處理，其出水由提升泵提升至二級反硝化硝化池內進行強化處理，出水再自流進入MBR膜反應池內進行膜分離處理。MBR出水入MBR出水箱內。MBR水箱出水由納濾進水泵加壓至納濾裝置進行處理。納濾出水收集至納濾產水箱內（如果納濾出水達標，則直接流入清水池），納濾產水箱出水由RO進水泵加壓進入RO反滲透裝置進行處理，RO裝置出水自流經紫外線殺菌器消毒后的清水再流入清水池內收集，清水池內的清水如果回用，再由提升泵加壓至回用水系統，如果不回用則達標排放。
² 滲濾液污泥處理流程:
混凝沉淀污泥、UBF反應器、一級反硝化和硝化系統、二級反硝化和硝化系統及MBR膜生物反應池的剩余污泥,定時自動收集到污泥池內貯存。剩余污泥由污泥泵提升至污泥脫水車間,進入污泥濃縮罐內進行濃縮處理,上清液自流至前級調節池內。濃縮后的污泥再泵入污泥脫水機中脫水處理,脫水后的上清液回流至前級調節池內,脫水后的干泥餅外運焚燒或填埋處理。
² NF納濾裝置和RO反滲透裝置的濃水處理流程:
NF納濾裝置產生的濃水全部回到前級調節池內再處理。RO反滲透裝置產生濃水全部收集到濃水池內貯存,定時由池內的提升泵全自動回噴垃圾堆坑。
² NF納濾裝置和RO反滲透裝置的清洗、反沖洗產生的滲濾液處理流程:
  NF納濾裝置和RO反滲透裝置的清洗、反沖洗產生的滲濾液全部收集流入MBR膜反應池內再循環處理。

5.2、工藝設備描述:

5.2.1、格柵井：

垃圾滲濾液滲濾液匯集后自流進格柵井內,滲濾液流經轉鼓式格柵后,去除大塊懸浮固體、漂浮物、纖維和固體顆粒物質，防止了后續管道的堵塞及排污泵的損壞,格柵井出水自流進入調節池內。由于垃圾滲濾液滲濾液懸浮固體、漂浮物等較多,為了降低人工清渣的勞動強度,因此轉鼓式格柵設計為自動型機械格柵。
轉鼓式機械格柵又稱細柵過濾器或螺旋格柵機，是一種集細格柵除污機、柵渣螺旋提升機和柵渣螺旋壓榨機于一體的設備。
其工作原理:轉鼓式機械格柵由格柵片按柵間隙制成鼓形柵筐，待處理水從柵筐前流入，通過格柵過濾，流向水池出口，柵渣被截留在柵面上，當柵內外的水位差達到一定值時，安裝在中心軸上的旋轉齒耙回轉清污，當清渣齒耙把污物扒集至柵筐頂點的位置時，開始卸渣(能靠自重下墜的柵渣卸入柵渣槽),而后又后轉15°，被柵筐頂端的清渣齒板把粘附在耙齒上的柵渣自動刮除，卸入柵渣槽。柵渣由槽底螺旋輸送器提升，至上部壓榨段壓榨脫水后卸入輸送帶上或垃圾車里外運。被壓榨脫水后的濾渣，固含量可達25%－45％，對于減少外運費用和防止二次污染，發揮著重要作用。主要特點如下:
①、結構緊湊，幾乎全部由不銹鋼制成，具有足夠的耐蝕性和強度，能在惡劣的環境中長期使用；
②、低速平穩運轉，能源消耗低，運轉噪音小，過濾面積大，水力損失小；
③、格柵和水流形成約35°角，由于折流的作用，即使厚度小于格柵隙縫的許多污物也能被分離出來；
④、集打撈、輸送、壓榨處理等功能于一體,結構緊湊,同時減少了垃圾的后繼處理費用。 

5.2.2、調節池：

調節池是為了使管渠和構筑物正常工作，不受滲濾液高峰流量或濃度變化的影響，而且為了解決后續的設備對水質、水量和沖擊負荷較為敏感缺點，調節池的作用是均質和均量，還可以用作事故排水的緩沖池。調節池設計停留時間為10天,安裝于地下；收集滲濾液，調節均勻水質,保證后續設備連續不斷地運行,并且能為短時間內檢修設備創造條件,緩沖來水。調節池內安裝2臺提升泵(1用1備),其作用是把調節池的滲濾滲濾液提升到后級氣浮池內進行氣浮預處理。調節池內安裝超高、高、低液位計,當池內液位降至低位時,系統自動停泵;當液位升至高位時,提升泵將正常工作;當液位升至超高位時,系統將發出報警;泵的啟、停、故障及液位的報警均能上傳中控系統。另外,由于調節池停留時間較長,內安裝4臺潛水式攪拌機,定時運行,作用是防止調節池內污泥的沉降。
調節池內的由于停留時間長,并且隨著進水和出水的不斷變化,池內會產生一定量的廢氣,當池內液位升高時,調節池將排氣;當池內液位下降時,池內必需吸氣。為了防止排出的廢氣污染環境,在調節池的池頂安裝一套氣體吸收裝置。

5.2.3、混凝沉淀裝置：

調節池出水由提升泵加壓至室內混凝沉淀裝置內進行預處理。混凝沉淀裝置分一級反應沉淀池和二級反應沉淀池。滲濾液送入一級反應池，在一級反應池內投加NaOH，調節PH至在9～10的范圍，濾濾液經一級反應池后進入一級沉淀池，對懸浮物進行初沉。一級沉淀池出水流入二級反應池，在反應池內投加配制的鐵鹽及絮凝劑，經絮凝反應后進入二級沉淀池沉淀。
由于pH值將影響混凝反應的效果,因此在混凝沉淀裝置的進水管線上安裝1臺在線pH儀,以控制來水中的pH值,同時增加1套加堿裝置。為了控制氣浮裝置進水的流量,在混凝沉淀裝置進水主管線上增加1臺在線式電磁流量計,以便控制滲濾液的處理流量。混凝沉淀裝置出水自流進入中間水箱中。

5.2.4、中間水箱：

混凝沉淀裝置裝置出水自流進入中間水箱內，其作用是緩沖儲存氣浮裝置的出水,并且保證了后級厭氧反應器正常運行。設計中間水池停留時間1小時,則中間水池的有效容積為10m³,中間水箱室內安裝于氣浮池底部,碳鋼防腐結構。出水由2臺中間水泵(1用1備)加壓至厭氧反應器內。水箱安裝超高、高、低液位計,當池內液位降至低位時,系統自動停泵;當液位升至高位時,中間水泵將正常工作;當液位升至超高位時,系統將發出報警;中間水泵的啟、停、故障及液位的報警均能上傳中控系統。液位計采用超聲波液位計共1臺。另外,中間水箱安裝直讀式磁浮子板式液位計一套,顯示水箱內的液位。

5.2.5、UBF厭氧反應器：

　　中間水箱出水由加壓泵提升入UBF厭氧折流板反應器內進行厭氧反應。復合式厭氧流化床反應器（Up-flow Blanket Filter，簡稱UBF）又稱厭氧復合床，是加拿大人Guiot于1984年在 UASB和AF的基礎上成功開發的新型復合式厭氧反應器。UBF主要由布水器、污泥層和填料層構成，下方是高濃度顆粒污泥組成的污泥床，上部是填料及其附著的生物膜組成的填料層，填充在反應器上部的1/3體積處。
反應器的下面是高濃度污泥組成的污泥床，其混合液懸浮固體(MLSS)質量濃度可達每升數十克，上部是由填料及其附著的生物膜組成的濾料層。當廢水從反應器的底部進入，順序經過顆粒污泥層、絮體污泥層進行厭氧處理反應后，從污泥層出來的水進入濾料層，進行氣-液-固分離，從其頂部排出，氣體輸送出來后進行貯存或者直接使用。
² UBF性能特點:
（1）處理效率高，處理量大，能耗低，運行費用低，能自動連續運行
（2）處理時能產生大量CH4可作燃料，能回收大量能源。
（3）占在面積小，適應性強，選型方便，工期短。
² UBF的系統設計:
 UBF厭氧折流板反應器設計中溫厭氧反應,反應溫度為35℃,因此系統設計輔助加熱系統,保證冬天及低溫狀態下UBF仍能正常工作。加熱器采用汽—水換熱器機組1套。配置2臺循環泵(1用1備),換熱器的進汽采用自力式溫控閥1套,能全自動控制換熱器的一次進汽量。
另外,在UBF進水主管線上安裝1臺電磁流量計,以控制UBF的進水量。在換熱機組循環管線上安裝1臺電磁流量計,以控制循環換熱水量。
為一防止UBF厭氧反應器產生的沼氣對周圍環境的二次污染,厭氧系統采用完全封閉形式,沼氣由收集口經管道收集到沼氣儲氣罐,再經加壓直接輸送到燃燒的預留接口處,杜絕了沼氣二次污染環境。
UBF厭氧反應器產生的沼氣業主可以考慮以沼氣作為燃料產生動力來驅動發電機發電。氣耗率0.6～0.8m³/kwh(沼氣熱值 ～>21MJ/m³)。沼氣發電技術本身提供的是清潔能源，不僅解決了沼氣工程中的環境問題、消耗了大量廢棄物、保護了環境、減少了溫室氣體的排放，而且變廢為寶，產生了大量的熱能和電能，符合能源再循環利用的環保理念，同時也帶來巨大的經濟效益。
² UBF的計算:
(1)、UBF有效容積計算
設計UBF進水量為240m³/d,進水有機物濃度:COD_cr=42000mg/L=42 kgCOD_cr/m³, 出水有機物濃度:COD_cr=8400mg/L=8.4 kgCOD_cr/m³。

設計UBF厭氧反應池2臺,有效水深H=10.0m,池體直徑9.5m,主體為碳鋼結構,安裝于地面以上。
實際有效容積：3.14×4.75×4.75×10.0×2=1417m³
(2)、效核水力停留時間和水力負荷
水力停留時間:
水力負荷率: 
(3)、剩余污泥量計算
     設計
按處理240m³/d滲濾液滲濾液的污泥量計算如下
 


設計污泥含水率:η₁=98%，相對密度:ρ=1020kg/m³
污泥產量: 
(4)、沼氣產量計算
Q_q=ηQ(S_o-S_e)=0.4m³/kg.COD_cr×240m³/d×(42-8.4) kg.COD_cr /m³
=3225.6m³/d

5.2.6、MBR膜生物反應系統：

UBF出水自流進入MBR膜生物反應系統。系統由一級反硝化和硝化反應系統、二級反硝化和硝化強化反應系統及內置式MBR膜反應池三大部分組成。
反硝化和硝化工藝是由常規活性污泥法A/O的基礎上發展起來的傳統工藝。反硝化也稱脫氮作用。反硝化細菌在缺氧條件下，還原硝酸鹽，釋放出分子態氮（N₂）或一氧化二氮（N₂O）的過程。微生物和植物吸收利用硝酸鹽有兩種完全不同的用途，一是利用其中的氮作為氮源，稱為同化性硝酸還原作用：NO₃^-→NH₄+→有機態氮。許多細菌、放線菌和霉菌能利用硝酸鹽做為氮素營養。另一用途是利用NO₂-和NO^3-為呼吸作用的最終電子受體，把硝酸還原成氮（N₂），稱為反硝化作用或脫氮作用：NO₃-→NO₂-→N₂↑。能進行反硝化作用的只有少數細菌，這個生理群稱為反硝化菌。
硝化作用是指將NH₄⁺-N氧化為NOx-N的生物化學反應，這個過程由亞硝酸菌和硝酸菌共同完成。
膜生物反應器（MBR）技術是膜分離技術與生物技術有機結合的新型滲濾液處理技術，它利用膜分離設備將生化反應池中的活性污泥和大分子有機物截留住，省掉二沉池。膜-生物反應器工藝通過膜的分離技術大大強化了生物反應器的功能，使活性污泥濃度大大提高，其水力停留時間（HRT）和污泥停留時間（SRT）可以分別控制。
膜生物反應器的優越性主要表現在：
(1)、MBR曝氣池的活性污泥不會隨出水流失，在運行過程中，活性污泥會因進入有機物濃度的變化而變化，并達到一種動態平衡，這使系統出水穩定并有耐沖擊負荷的特點；
(2)、由于SRT很長，生物反應器又起到了“污泥硝化池”的作用，從而顯著減少污泥產量，剩余污泥產量低，污泥處理費用低；
(3)、由于膜的截流作用使SRT延長，營造了有利于增殖緩慢的微生物。如硝化細菌生長的環境，可以提高系統的硝化能力，同時有利于提高難降解大分子有機物的處理效率和促使其徹底的分解；
(4)、膜的機械截留作用避免了微生物的流失，生物反應器內可保持高的污泥濃度，從而能提高體積負荷，降低污泥負荷，具有極強的抗沖擊能力；
(5)、對污染物的去除率高，抗污泥膨脹能力強，出水水質穩定可靠，出水中沒有懸浮物，SS幾乎為零；
(6)、膜生物反應器實現了反應器污泥齡STR和水力停留時間HRT的分別控制，因而其設計和操作大大簡化；
(7)、較大的水力循環導致了污水的均勻混合，因而使活性污泥有很好的分散性，大大提高活性污泥的比表面積。MBR系統中活性污泥的高度分散是提高水處理的效果的又一個原因。這是普通生化法水處理技術形成較大的菌膠團所難以相比的；
(8)、膜生物反應器易于一體化，易于實現自動控制，操作管理方便；
(9)、MBR工藝省略了二沉池，減少占地面積；
本工藝中MBR膜采用外置式管式膜。

MEMOS管式膜主要技術特點：
（1） 運行通量大（50～120LMH）；
（2） 膜設備外置，操作維護方便；
（3） 結構緊湊，占地小；
（4） 膜壽命長（5～8年）；
（5） 膜芯可單獨拆卸檢修、更換，不銹鋼膜殼可重復使用，節省20%以上的膜更換成本；
（6） 單支膜組件出現問題，可迅速抽換膜芯，無需長明間停機，不會影響整套系統的運行。
（7） 調試時可不帶膜進行沖洗、測試運行，避免運行初期顆粒物質堵塞膜組件；
（8） 316L不銹鋼膜殼，設備外觀漂亮，經久耐用；
（9） 熱穩定性好，溫度范圍0～80℃；
（10） 化學穩定高，允許50～60℃化學清洗；
（11） 耐壓高，最高耐壓10bar，不易爆管。
（12） 嘉戎MEMOS 管式超濾膜為德國原裝進口，與同類產品相比，有如下技術特點：
 
 
針對焚燒垃圾的高濃度氨氮滲濾液,本工藝中設計雙級反硝化和硝化反應系統強化了脫氮功能,并且與MBR膜反應器組合,大大提高了整個系統污染物的去除率,使COD和BOD的去除率達到95%以上,對氨氮的去除率達到99%以上。

5.2.7、MBR膜生物反應器產水箱：

     MBR膜生物反應器出水進入室內MBR產水箱內,設計產水箱的停留時間為1.5小時,產水箱的有效容積為15m³,水箱的材質為PE。MBR產水箱也是納濾裝置的原水箱。水箱設超高、高、低液位,當水箱內液位升至高位時,后級納濾進水泵正常工作;當水箱內液位降至低液位時,系統停止納濾進水泵,并報警;當水箱內液位升至超高位時,系統停止前級MBR產水泵,并向系統報警。

5.2.8、膜深度處理系統：

滲濾液經過MBR膜生物反應系統處理后,出水基本無菌體和懸浮,進入膜深度處理系統。膜深度處理系統由NF納濾裝置和RO反參透裝置二大部分組成。
納濾分離作為一項新型的膜分離技術，技術原理近似機械篩分。但是納濾膜本體帶有電荷性。這是它在很低壓力下仍具有較高脫鹽性能和截留分子量為數百的膜也可脫除無機鹽的重要原因。與超濾或反滲透相比，納濾過程對單價離子和分子量低于200的有機物截留較差，而對二價或多價離子及分子量介于200～500之間的有機物有較高脫除率, 基于這一特性，納濾過程主要應用于水的軟化、凈化以及相對分子質量在百級的物質的分離、分級和濃縮、脫色和去異味等。
納濾裝置的出水自流進入后級納濾產水箱內。

5.2.9、納濾產水箱：

     納濾裝置的出水自流進入納濾產水箱內,設計產水箱的停留時間為1.5小時,產水箱的有效容積為15m³,水箱的材質為PE。納濾產水箱也是RO反滲透裝置的原水箱。水箱設超高、高、低液位,當水箱內液位升至高位時,后級反滲透進水泵正常工作;當水箱內液位降至低液位時,系統停止反滲透進水泵,并報警;當水箱內液位升至超高位時,系統停止前級納濾進水泵,并向系統報警。

5.2.10、反滲透裝置：

反滲透膜是一種由壓力驅動的新型高分子分離膜，在壓力推動下，溶液中的水分子透過膜，而其它大分子、陰陽離子、細菌、病毒等被截留，從而達到純化水的目的。反滲透膜的孔徑小于1nm，能有效去除二價離子，對一價離子的去除率可達95-99%；對低分子量有機物的去除率可達100%；能有效去除病原微生物、各種細菌和病毒。反滲透裝置的回收率75%以上，脫鹽率97%以上。

5.2.11、紫外線殺菌器及在線監測儀：

   反滲透裝置的產水首先流經紫外線殺菌器消毒殺菌后再流入清水水池貯存。
紫外線消毒器是利用波長為225-275nm的紫外線對微生物的殺滅作用而使水中菌類得以凈化的。當水流經消毒儀時，高強度殺菌作用的紫外線即將水中細菌殺滅。
紫外線殺菌器產品特點:
(1)、殺菌速度快、效果好，不改變水的物理、化學性能，不增加水的嗅味，不產生致癌的三氯甲烷，操作簡單，管理方便。
(2)、具有先進的報警功能，可實時監控每一支紫外燈管的工作狀態。
(3)、筒體采用進口優質不銹鋼制，使用壽命是鋁合金的5-10倍，耐壓高，無金屬離子污染。
(4)、紫外線燈選用國家衛生部門、防疫部門鑒定的專業產品，低壓30W，主譜線253.7nm，此波長的紫外線殺菌率最高，達98%以上，且能耗低，連續使用壽命長。
CODmax plus sc是哈希公司針對中國市場對COD檢測的需求，基于前一代CODmax產品的用戶使用經驗及反饋，投入大力量研發而成的第二代鉻法COD在線檢測儀。
該儀器可連接哈希sc系列控制器，為客戶提供更好的擴展性。優化的內部結構及新增的系統功能進一步提高了測試準確性。尤其使在線數據與實驗室滴定法比對方更為方便。此外CODmax plus sc在操作方便以及減小儀器維護量方面也做了大量的改進。

5.2.12、清水(回用)水池：

紫外線殺菌器出水自流進清水(回用)水池內,清水池設計停留時間24h,則水池的有效容積為240m³,清水池為鋼砼結構,室外埋地安裝。如果出水不回用則直接達標排放。

5.2.13、濃水池：

濃水池的作用是收集RO反滲透裝置排出的濃水。設計反滲透裝置的正常濃水排量為2m³/h,濃水池設計停留時間48h,則水池的有效容積為96m³,濃水池為鋼砼結構,室外埋地安裝。池內安2臺(1用1備)提升泵,定時把濃水加壓至垃圾堆坑中回噴。濃水池設計高位溢流口,當濃水超過溢流口時,濃水將自流進入前級調節池內循環再處理。濃水池設計超高、高、低液位控制,安裝在線式超聲波液位計1臺,以控制濃水提升泵的啟停,及濃水池超高液位時報警功能。

5.2.14、污泥池：

污泥池的作用是收集一級反硝化和硝化系統、二級反硝化和硝化系統、MBR膜反應池的剩余污泥,根據計算每天將產生將近30t污泥量。污泥池設計貯存時間為48h,則水池的有效容積為60m³,污泥池為鋼砼結構,室外埋地安裝。池內安2臺(1用1備)污泥提升泵,定時把80%剩余污泥加壓回流至UBF厭氧反應器內進行厭氧反應,其余20%的剩余污泥定時提升到污泥處理車間中的污泥濃縮罐內進行濃縮處理,濃縮后的污泥再泵入污泥脫水機中進行干化處理,生成的泥餅外運焚燒處理。另外,污泥池、濃縮罐及脫水機的上清液均回流至前級調節池中再循環處理。
污泥池設計超高、高、低液位控制,安裝在線式超聲波液位計1臺,以控制污泥提升泵的啟停,及污泥池超高液位時報警功能。為了使污泥不沉積,在污泥池內水下安裝1臺潛水攪拌機。

六、滲濾液分段處理效果一覽表

處理單元	項目	CODcr (mg/L)	BOD5 (mg/L)	NH3-N (mg/L)	SS (mg/L)	pH
預處理	進水	60000	40000	2000	6000	4～8
	出水	42000	32000	2000	1000	4～8
	去除率	30%	20%	--	80%
UBF厭氧 反應器	進水	42000	32000	2000	1000	6～8
	出水	8400	4800	2000	600	6～9
	去除率	80%	85%	--	40%
一級反硝化、硝化反應器	進水	8400	4800	2000	600	6～9
	出水	2520	960	200	180
	去除率	70%	80%	90%	70%
二級反硝化、硝化反應器	進水	2520	960	200	180	6～9
	出水	756	96	20	54
	去除率	70%	90%	90%	70%
MBR膜生物反應器	進水	756	96	20	54	6～9
	出水	226.8	24	8	0.54	6～9
	去除率	70%	75%	60%	99%
NF納濾系統	進水	226.8	24	8	0.54	6～9
	出水	90.72	9.6	6.4	--	6～9
	去除率	60%	60%	20%	--
RO反滲透 系統	進水	90.72	9.6	6.4	--	6.5～9
	出水	27.22	2.88	4.8	--	6.5～9
	去除率	70%	70%	25%	--
達標排放	總出水	27.22	2.88	4.8	--	6.5～9
	總去率	99.95%	99.99%	99.76%	100%

七、工藝構 (建) 筑物和主要設備清單：

7.1、主(zhu)要處(chu)理構(建(jian))筑物(wu)  

編號	項目名稱	構筑物尺寸(m)	材  料	數量	備注
1.	格柵井	L2.5×W0.65×H1.5	鋼砼結構	1	有效容積:1.95m3
2.	調節池	L30×W19×H4.0	鋼砼結構	1	有效容積:2000m3
3.	一級反硝化反應池	L12×W5.0×H4.5	鋼砼結構	1	有效容積:240m3
4.	一級硝化反應池	L15×W12×H4.5	鋼砼結構	1	有效容積:720m3
5.	二級反硝化反應池	L8.0×W2.5×H4.5	鋼砼結構	1	有效容積:80m3
6.	二級硝化反應池	L8.0×W6.25×H4.5	鋼砼結構	1	有效容積:200m3
7.	MBR膜反應池	L8.0×3.0×H4.5	鋼砼結構	1	有效容積:96m3
8.	清水池	L10×W7.0×H4.0	鋼砼結構	1	有效容積:240m3
9.	濃水池	L8.0×W4.0×H3.5	鋼砼結構	1	有效容積:96m3
10.	污泥池	L5.0×W4.0×H3.5	鋼砼結構	1	有效容積:60m3
11.	設備房		磚混結構	1	占地面積:  600m2

 7.2、系統工藝設備清單

編號	設備名稱	型號/規格	技術參數	材質	單位	數量	生產廠家	備注
一	預處理部分
1.	轉鼓式 機械格柵	TYZG-600	Q=80m3/h,柵隙:0.5mm, N=0.55KW	不銹鋼	套	1	本公司	間斷運行
2.	調節池 提升泵	CP51.5-50	Q=18m3/h,H=15m,N=1.5KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
3.	調節池 潛水攪拌機	MA2.2/8-320-740	葉輪直徑:320mm,N=2.2KW	HT200	臺	2	臺灣川源	同時運行
4.	調節池 液位計	FMU230	測量范圍:4m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
5.	廢氣吸 收裝置	TYFQ-120	吸排氣量:10～20m3/min	玻璃鋼	臺	1	本公司
6.	混凝沉 淀裝置	TYHN-10	Q=10m3/h	Q235B	套	1	本公司
7.	反應攪拌機	BLD0-65-0.75	N=0.75KW,速比:65	不銹鋼	臺	3	本公司
8.	PFS加藥 裝置	TYJY-11/0.6-Ⅱ	Q=11L/h	PE/UPVC	套	1	本公司
9.	PFS加藥攪拌機	BLD0-11-0.55	N=0.55KW,速比:11	不銹鋼	臺	2	本公司	1用1備
10.	PFS加藥 計量泵	GM0025	Q=25L/h,H=120m,N=150W	PVDF	臺	2	美國米頓羅	1用1備
11.	PAM加藥 裝置	TYJY-10/0.6-Ⅱ	Q=10L/h	PE/UPVC	套	1	本公司
12.	PAM加藥攪拌機	BLD0-11-0.55	N=0.55KW,速比:11	不銹鋼	臺	2	本公司	1用1備
13.	PAM 加藥計量泵	GM0025	Q=25L/h,H=120m,N=150W	PVDF	臺	2	美國米頓羅	1用1備
14.	加堿裝置	TYJY-0.5/0.6	Q=0.5L/h	PE/UPVC	套	1	本公司
15.	加堿計量泵	P036	Q=1.6L/h,H=76m,N=22W	電磁隔膜	臺	2	美國米頓羅	1用1備
16.	進水流量計	E+H	Q=15m3/h,DN50	FC200/PTFE	臺	1	德國
17.	在線pH計	GF	0～14	不銹鋼	臺	1	美國	氣浮進水
18.	中間水箱	TYSFB-10	V=10m3	Q235B	座	1	本公司
19.	中間水箱液位計	FMU230	測量范圍:2m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
20.	中間水泵	LPS-33-50	Q=15m3/h,H=24m,N=2.2KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
二	UBF厭氧反應器系統
21.	UBF厭氧反應器	TYUBF-10	Φ9500×10500	Q235B	套	2	本公司
22.	換熱器	BLS1.0-10	S=10m2,    汽-水	不銹鋼	套	1	四平維克斯
23.	換熱循環水泵	LPS-315-200	Q=180m3/h,H=15m,N=7.5KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
24.	換熱循環流量計	E+H	Q=180m3/h,DN200	FC200/PTFE	臺	1	德國
25.	UBF進水流量計	E+H	Q=10m3/h,DN50	FC200/PTFE	臺	1	德國
26.	沼氣燃燒裝置	TYRSQ-125	燃燒量:200m3/h	不銹鋼	套	1	本公司
27.	在線壓力變送器	PMP131	0～40KPa	不銹鋼	臺	5	德國E+H	UBF反應室
28.	在線溫度變送器	TR10	0～100℃	不銹鋼	臺	5	德國E+H	UBF反應室
三	MBR膜反應系統
29.	一級潛水攪拌機	MA0.85/8-260-740	葉輪直徑:260mm,N=0.85KW	HT200	臺	2	臺灣川源	同時運行
30.	一級反硝化填料	TYTL-150	Φ150mm	丙綸/尼龍	m3	180	本公司
31.	一級反硝化填料架		Φ16mm	Q235B	套	1	本公司
32.	一級硝化填料	TYTL-150	Φ150mm	丙綸/尼龍	m3	540	本公司
33.	一級硝化填料架		Φ16mm	Q235B	套	1	本公司
34.	一級硝化鼓風機	GRB-150	Q=23m3/min,H=6m,N=30KW	HT200	臺	2	臺灣川源	1用1備
35.	一級硝化曝氣器	TYHX-215	Φ215mm, 2.0m3/個.h	ABS/PTFE	套	600	本公司	配套附件
36.	一級硝化回流泵	CP53.7-100	Q=60m3/h,H=12m,N=3.7KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
37.	一級硝化出水泵	CP53.7-100	Q=70m3/h,H=10m,N=3.7KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
38.	一級在線pH計	GF	0～14	不銹鋼	臺	2	美國	反硝化硝化
39.	一級回流流量計	E+H	Q=60m3/h,DN100	FC200/PTFE	臺	1	德國
40.	一級硝化池液位計	FMU230	測量范圍:5m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
41.	一級硝化池溶氧儀	COM223/253	測量范圍:0.01～19.99mg/L	不銹鋼	臺	1	德國E+H
42.	在線溫度變送器	TR10	0～100℃	不銹鋼	臺	2	德國E+H	反硝化硝化
43.	一級硝化加堿裝置	TYJY-80/0.6	Q=76L/h	UPVC/PE	套	1	本公司
44.	一級加堿計量泵	GM0120	Q=120L/h,H=70m,N=250W	PVDF	臺	2	美國米頓羅	1用1備
45.	冷卻裝置	TYLQ-30	N=7.5KW	Q235B	套	1	本公司
46.	二級潛水攪拌機	MA0.85/8-260-740	葉輪直徑:260mm,N=0.85KW	HT200	臺	1	臺灣川源	連續運行
47.	二級反硝化填料	TYTL-150	Φ150mm	丙綸/尼龍	m3	60	本公司
48.	二級反硝化填料架		Φ16mm	Q235B	套	1	本公司
49.	二級硝化填料	TYTL-150	Φ150mm	丙綸/尼龍	m3	150	本公司
50.	二級硝化填料架		Φ16mm	Q235B	套	1	本公司
51.	二級硝化鼓風機	GRB-80	Q=6.19m3/min,H=4m,N=7.5KW	HT200	臺	2	臺灣川源	1用1備
52.	二級硝化曝氣器	TYHX-215	Φ215mm, 2.0m3/個.h	ABS/PTFE	套	180	本公司	配套附件
53.	二級硝化回流泵	CP53.7-100	Q=60m3/h,H=12m,N=3.7KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
54.	二級在線pH計	GF	0～14	不銹鋼	臺	2	美國	反硝化硝化
55.	二級回流流量計	E+H	Q=60m3/h,DN100	FC200/PTFE	臺	1	德國
56.	二級硝化池溶氧儀	COM223/253	測量范圍:0.01～19.99mg/L	不銹鋼	臺	1	德國E+H
57.	在線溫度變送器	TR10	0～100℃	不銹鋼	臺	2	德國E+H	反硝化硝化
58.	二級硝化加堿裝置	TYJY-8/0.6	Q=8L/h	UPVC/PE	套	1	本公司
59.	二級加堿計量泵	GM0025	Q=25L/h,H=120m,N=150W	PVDF	臺	2	美國米頓羅	1用1備
60.	二級反硝化加碳裝置	TYJY-10/0.6	Q=0～10L/h	不銹鋼	套	1	本公司	防爆
61.	二級加碳計量泵	GM0025	Q=25L/h,H=120m,N=150W	PVDF	臺	2	美國米頓羅	1用1備
62.	堿貯罐	TYCSGF-50	V=50m3,Φ3.0×L7.5m	Q235B	座	1	本公司
63.	外置式MBR膜裝置	TYUF-10		SS/PVDF	套	1	本公司
64.	MBR回流泵	CP53.7-100	Q=50m3/h,H=12m,N=3.7KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
65.	MBR污泥提升泵	CP50.75-50	Q=10m3/h,H=10m,N=0.75KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
66.	超濾進水泵	CHD515-100A	Q=100m3/h,H=26m,N=15KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
67.	超濾循環泵	CHD555-200B	Q=250m3/h,H=40m,N=55KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
68.	MBR池液位計	FMU230	測量范圍:6m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
69.	MBR池鼓風機	GRB-65	Q=2.5m3/min,H=5m,N=4KW	HT200	臺	2	臺灣川源	1用1備
70.	UF進水流量計	E+H	Q=100m3/h,DN125	FC200/PTFE	臺	1	德國
71.	UF循環流量計	E+H	Q=250m3/h,DN200	FC200/PTFE	臺	1	德國
72.	UF回流流量計	E+H	Q=50m3/h,DN100	FC200/PTFE	臺	1	德國
73.	UF出水流量計	E+H	Q=10m3/h,DN50	FC200/PTFE	臺	1	德國
74.	藍式過濾器	SD－125	Q=100m3/h,DN125	不銹鋼	臺	2	本公司	1用1備
75.	超濾在線壓力變送器	PMP131	0～10bar	不銹鋼	臺	3	德國E+H
76.	在線溫度變送器	TR10	0～100℃	不銹鋼	臺	1	德國E+H	清洗槽
77.	清洗槽	Φ1300×1800	V=2m3	HDPE	臺	1	本公司
78.	清洗槽加熱器		12KW	不銹鋼	臺	1	無錫
79.	超濾清洗泵	CDLF85-10	Q=100m3/h,H=16m,N=7.5KW	不銹鋼	臺	1	南方泵業
80.	MBR加藥裝置	TYJY-7.6/0.6	Q=0～7.6L/h	UPVC/PE	套	1	本公司	消泡劑
81.	MBR加藥計量泵	P066	Q=7.6L/h,H=76m,N=22W	電磁隔膜	臺	2	美國米頓羅	1用1備
82.	MBR產水箱	TYPE-15	V=15m3,Φ2.65×H3.5m	PE	座	1	本公司	配套附件
83.	MBR產水箱液位計	FMU230	測量范圍:3m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
四	膜深度處理系統
84.	納濾裝置	TYNF-10	Q=10m3/h,回收率:80%	玻璃鋼/不銹鋼	套	1	本公司	配套附件
85.	納濾膜		8寸,Φ203×1016mm	聚酰胺復合膜	支	15	美國陶氏
86.	玻璃鋼膜殼	L80S300-5	8寸五芯裝	玻璃鋼	支	3	常州綠源通
87.	納濾進水泵	CDLF16-2	Q=12.5m3/h,H=24m,N=2.2KW	不銹鋼	臺	2	南方泵業	1用1備
88.	納濾保安過濾器	TYGJMA-35	Q=12.5m3/h,Φ350×H1300mm	不銹鋼	臺	1	本公司	濾芯15支
89.	納濾高壓泵	CR15-8	Q=12.5m3/h,H=95m,N=7.5KW	不銹鋼	臺	1	丹麥格蘭富
90.	納濾進水流量計	E+H	Q=12.5m3/h,DN50	FC200/PTFE	臺	1	德國
91.	納濾在線pH計	GF	0～14	不銹鋼	臺	1	美國
92.	納濾在線ORP儀	3-8750-1P/3-2720	±2000mA	不銹鋼	臺	1	美國GF
93.	納濾在線壓力變送器	PMP131	0～2.5MPa	不銹鋼	臺	2	德國E+H	高壓泵進出
94.	納濾在線電導儀	3-5800CR	0～200000μs/cm	不銹鋼	臺	2	美國GF	產水及濃水
95.	納濾加藥裝置	TYJY-7.6/0.6	Q=7.6L/h	UPVC/PE	套	3	美國米頓羅	配套附件
96.	納濾加藥計量泵	P066	Q=7.6L/h,H=76m,N=22W	電磁隔膜	臺	6	美國米頓羅	3用3備
97.	納濾加藥攪拌機	BLD0-11-0.55	N=0.55KW,速比:11	不銹鋼	臺	2	本公司	阻垢/還原劑
98.	納濾清洗裝置	TYQX-15/0.4	Q=15m3/h	UPVC/PE	套	1	本公司
99.	納濾清洗水泵	CDLF16-3	Q=16m3/h,H=34m,N=3.0KW	不銹鋼	臺	1	南方泵業
100.	精密過濾器	TYGJMA-40	Q=20t/h,Φ400×H1350mm	不銹鋼	臺	1	本公司	濾芯20支
101.	納濾產水箱	TYPE-15	V=15m3, Φ2.65×H3.5m	PE	座	1	本公司	配套附件
102.	納濾產水箱液位計	FMU230	測量范圍:3m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
103.	RO裝置	TYNF-8	Q=8m3/h,回收率:80%	玻璃鋼/不銹鋼	套	1	本公司	配套附件
104.	RO膜		8寸,Φ203×1016mm	聚酰胺復合膜	支	15	美國陶氏
105.	玻璃鋼膜殼	L80S300-5	8寸五芯裝	玻璃鋼	支	3	常州綠源通
106.	RO進水泵	CDLF16-2	Q=10m3/h,H=24m,N=2.2KW	不銹鋼	臺	2	南方泵業	1用1備
107.	RO保安過濾器	TYGJMA-35	Q=10m3/h,Φ350×H1300mm	不銹鋼	臺	1	本公司	濾芯15支
108.	RO高壓泵	CR12-15	Q=10m3/h,H=150m,N=11KW	不銹鋼	臺	1	丹麥格蘭富
109.	RO進水流量計	E+H	Q=10m3/h,DN50	FC200/PTFE	臺	1	德國
110.	RO在線pH計	GF	0～14	不銹鋼	臺	1	美國
111.	RO在線ORP儀	3-8750-1P/3-2720	±2000mA	不銹鋼	臺	1	美國GF
112.	RO在線壓力變送器	PMP131	0～2.5MPa	不銹鋼	臺	2	德國E+H	高壓泵進出
113.	RO在線電導儀	3-5800CR	0～200000μs/cm	不銹鋼	臺	2	美國GF	產水及濃水
114.	RO加藥裝置	TYJY-7.6/0.6	Q=7.6L/h	UPVC/PE	套	3	美國米頓羅	配套附件
115.	RO加藥計量泵	P066	Q=7.6L/h,H=76m,N=22W	電磁隔膜	臺	6	美國米頓羅	3用3備
116.	RO加藥攪拌機	BLD0-11-0.55	N=0.55KW,速比:11	不銹鋼	臺	2	本公司	阻垢/還原劑
117.	RO清洗裝置	TYQX-15/0.4	Q=15m3/h	UPVC/PE	套	1	本公司
118.	RO清洗水泵	CDLF16-3	Q=16m3/h,H=34m,N=3.0KW	不銹鋼	臺	1	南方泵業
119.	精密過濾器	TYGJMA-40	Q=20t/h,Φ400×H1350mm	不銹鋼	臺	1	本公司	濾芯20支
120.	紫外線殺菌器	TYUV-5	Q=12m3/h,N=150W	不銹鋼	臺	1	本公司
121.	COD在線監測儀		10～5000mg/L		臺	1	美國哈希
122.	氨氮在監測儀		2～120mg/L		臺	1	美國哈希
五	清水回用部分
123.	回用水泵(變頻)	CP511-80	Q=45m3/h,H=40m,N=11KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
124.	清水池液位計	FMU230	測量范圍:4m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
125.	回用水流量計	E+H	Q=100m3/h,DN100	FC200/PTFE	臺	1	德國
六	濃水部分
126.	濃水提升泵(變頻)	CP511-80	Q=45m3/h,H=40m,N=11KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
127.	濃水池液位計	FMU230	測量范圍:4m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
128.	濃水流量計	E+H	Q=100m3/h,DN100	FC200/PTFE	臺	1	德國
七	污泥系統
129.	污泥提升泵	CP52.2-50	Q=15m3/h,H=22m,N=2.2KW	FC200	臺	2	臺灣川源	1用1備
130.	污泥池液位計	FMU230	測量范圍:3m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
131.	污泥回流流量計	E+H	Q=15m3/h,DN50	FC200/PTFE	臺	1	德國
132.	污泥池潛水攪拌機	MA0.85/8-260-740	葉輪直徑:260mm,N=0.85KW	HT200	臺	1	臺灣川源	間斷運行
133.	疊螺脫水機	TYZLY-301	Q=1.0～15m3/h,泥餅:50～30kg	不銹鋼	臺	2	本公司	1用1備
134.	污泥濃縮罐	TYNSG-12	V=12m3,Φ2.4×H3.5m	Q235B	臺	1	本公司
135.	污泥泵	G40-1	Q=12m3/h,H=60m,N=4.0KW	不銹鋼	臺	2	臺灣川源	1用1備
136.	污泥濃縮罐液位計	FMU230	測量范圍:4m	不銹鋼	臺	1	德國E+H
137.	污泥流量計	E+H	Q=15m3/h,DN50	FC200/PTFE	臺	1	德國
138.	加藥混凝裝置	TYJYHN-15	Q=3～15m3/h,V=5m3,N=1.6KW	PVC	套	1	本公司	配套附件

 

八、運行成本及效益分析

8.1、滲(shen)濾液系統運行成本分(fen)析

滲濾液滲濾液系統運行成本包括含污泥處理、回用水在內的電費、水費、藥劑費、膜更換費、蒸汽費、人工工資費、分析及化驗費、日常維護費等。
本滲濾液滲濾液處理站機械化、自動化程度較高，人員共需設置5名，職工工資福利每人每年25000元。所有藥劑費用按最大用量計算。外置式MBR膜組件1組,共5支;NF納濾膜15支;RO反滲透膜15支等。

8.1.1、滲濾液滲濾液處理系統直接運行成本分析如下表8-1:

序號	項目	單價	噸水耗量	噸水費用(元)	備注
1.	電費	0.8元/度	14.23	11.38	見表8-2，使用效率75%
2.	膜更換費用			1.65	見表8-3
3.	水費	3.0元/噸	0.05	0.15
4.	蒸汽費	100元/噸	25kg	2.5
5.	藥劑費			19.707	見表8-4
6.	人工工資	25000元/人.年	5人	1.57
7.	易耗材料			1.45	見表8-5
8.	分析及化驗費			0.5
9.	日常維護費			1.0
	合計:			39.907

8.1.2、滲濾液滲濾液處理動力計算(動力單位：kW)表8-2                            

序號	設備名稱	數量	單套功率(Kw)	總功率(Kw)	使用功率(Kw)	使用頻率
1.	轉豉式機械格柵	1臺	0.55	0.55	0.275	50%
2.	調節池提升泵	2臺	1.5	3.0	1.5	100%
3.	潛水攪機	2臺	2.2	4.4	4.4	100%
4.	混凝反應攪拌機	1臺	0.75	0.75	0.75	100%
5.	PFS攪拌機	2臺	0.55	1.1	0.05	10%
6.	PFS計量泵	2臺	0.15	0.3	0.15	100%
7.	PAM攪拌機	2臺	0.55	1.1	0.05	10%
8.	PAM計量泵	2臺	0.15	0.3	0.15	100%
9.	中間水泵	2臺	2.2	4.4	2.2	100%
10.	換熱循環泵	2臺	7.5	15	7.5	100%
11.	一級反硝化潛水攪拌機	2臺	0.85	1.7	1.7	100%
12.	一級硝化鼓風機	2臺	30	60	24	80%
13.	一級硝化回流泵	2臺	3.7	7.4	3.7	100%
14.	一級硝化加堿計量泵	2臺	0.25	0.5	0.25	100%
15.	二級反硝化潛水攪拌機	1臺	0.85	0.85	0.85	100%
16.	二級硝化鼓風機	2臺	7.5	15	6	80%
17.	二級硝化回流泵	2臺	3.7	7.4	3.7	100%
18.	二級硝化加堿計量泵	2臺	0.15	0.3	0.15	100%
19.	二級硝化加碳計量泵	2臺	0.15	0.3	0.15	100%
20.	MBR污泥提升泵	2臺	0.75	0.75	0.375	50%
21.	UF進水泵	2臺	15.0	30.0	15.0	100%
22.	UF循環泵	2臺	55.0	110.0	55.0	100%
23.	MBR曝氣鼓風機	2臺	4.0	8.0	4.0	100%
24.	UF清洗泵	1臺	7.5	7.5	0.02	0.3%
25.	清洗槽加熱器	1臺	12.0	12.0	0.04	0.3%
26.	納濾進水泵	2臺	2.2	4.4	2.2	100%
27.	納濾高壓泵	1臺	7.5	7.5	7.5	100%
28.	納濾加藥攪拌機	2臺	0.55	1.1	0.165	30%
29.	納濾清洗泵	1臺	3.0	3.0	1.5	50%
30.	RO進水泵	2臺	2.2	4.4	2.2	100%
31.	RO高壓泵	1臺	11	11	11	100%
32.	RO加藥攪拌機	2臺	0.55	1.1	0.165	30%
33.	RO清洗泵	1臺	3.0	3.0	1.5	50%
34.	清水回用泵	2臺	11	22	5.5	50%
35.	濃水提升泵	2臺	11	22	8.8	80%
36.	污泥提升泵	2臺	2.2	4.4	1.76	80%
37.	污泥潛水攪拌機	1臺	0.85	0.85	0.425	50%
38.	疊螺脫水機	2臺	0.8	1.6	0.64	80%
39.	污泥泵	2臺	4.0	8.0	3.2	80%
40.	加藥混凝裝置	1套	1.6	1.6	1.28	80%
41.	電動閥、儀表、儀器等	1批	10	10	10	100%
	小    計			398.55	189.795

8.1.3、膜更換費用分析如下表8-3:

序號	膜名稱	數量/支	單價(元)	使用壽命	噸水費用	備注
1.	UF膜	5	80000	5	1.01	正常使用
2.	NF膜	15	5000	3	0.32
3.	RO膜	15	5000	3	0.32
	合計:				1.65

8.1.4、藥劑費用分析如下表8-4:

序號	藥劑名稱	規格	用量	單價(元)	單價(元)	備注
1.	PFS	35%	50mg/L	5/kg	0.25
2.	PAM	90%	5mg/L	20/kg	0.1
3.	NaOH	40%	10kg	1.8/kg	18
4.	HCL	31%	0.06L	1.6/L	0.096
5.	消泡劑		6mg/L	60/kg	0.36
6.	阻垢劑		10mg/L	50/kg	0.5
7.	還原劑		5mg/L	3/kg	0.015
8.	碳源		0.05kg	6.6/kg	0.33
9.	消毒劑		0.02L	2.8/L	0.056
	合計:				19.707

 

8.1.5、耗材費用分析如下表8-5:

序號	膜名稱	用量	單價(元)	噸水費用	備注
1.	納濾濾芯	15支/10天	40	0.25
2.	反滲透濾芯	15支10天	40	0.25
3.	精密過濾器濾芯	40支/7天	40	0.95
	合計:			1.45

 

8.2、成本分(fen)析

通過上述測算表明，本工程滲濾液滲濾液的單位運行直接成本約為40元/ m³•水，對于如此高濃度的工業滲濾液處理站而言，處理成本較低。

8.3、環境效益分析(xi)

本滲濾液處理站的建設，可以穩定有效地進行滲濾液處理，降低水中的有機污染物。
滲濾液中污染物削減量度表8-6                                       

項  目	污染物削減量（噸/年）,按運行350天計算
指  標	CODcr	BOD5	NH3-N	SS
進水(mg/L)	60000	40000	2000	6000
出水(mg/L)	27.22	2.88	4.8	0
削減量(t)	5037.7	3359.8	1679.6	504